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東京大学 工学系研究科 機械工学専攻 2017年度 機械工学第1部 問題1 II

Author​

祭音Myyura (Based on SN's answer refined with GPT 6 Astra)

Description​

内径 DD、薄い肉厚 tt、長さ LL、熱伝導率 λC\lambda_C の銅管内を、密度 ρ\rho、比熱 CPC_P、平均速度 U0U_0 の冷却水が流れる。入口・出口の混合平均温度は T0,T1T_0,T_1。外側には一様温度 T∞T_\infty、速度 U∞U_\infty の空気が直交して流れる。内・外面温度をそれぞれ一定 Tw,TaT_w,T_a、熱伝達率を hw,hah_w,h_a とする。薄肉のため内外面積は同じ、管壁温度は肉厚方向に線形と近似し、放射・重力は無視する。

  1. 長さ dxdx の区間の伝熱量 dQdQ を外側対流、管壁伝導、内側対流の三通りで表し、各熱抵抗と全抵抗を求めよ。
  2. 水の混合平均温度 Tm(x)T_m(x) を用いて微小区間のエネルギー収支を導け。
  3. T1T_1 と総伝熱量 QQ を求めよ。
  4. D=20 mm,t=2 mm,L=1.0 m,U0=1.0 m/s,U∞=10 m/s,T0=20 ∘C,T∞=80 ∘CD=20\,\mathrm{mm},t=2\,\mathrm{mm},L=1.0\,\mathrm m,U_0=1.0\,\mathrm{m/s},U_\infty=10\,\mathrm{m/s},T_0=20\,{}^\circ\mathrm C,T_\infty=80\,{}^\circ\mathrm C。Nuw=140∝U00.8Nu_w=140\propto U_0^{0.8}、Nua=60∝U∞0.6Nu_a=60\propto U_\infty^{0.6}(ともに代表長さ DD)のとき支配的な熱抵抗を選び、流速の影響を論ぜよ。熱伝導率は水 0.60.6、空気 0.030.03、銅 400 W/(mK)400\,\mathrm{W/(mK)}、水の ρ=1000 kg/m3,CP=4000 J/(kgK)\rho=1000\,\mathrm{kg/m^3},C_P=4000\,\mathrm{J/(kgK)} とする。
  5. (4) に基づいて管壁抵抗を無視し、QQ を温度差、流量、熱伝達率等で表せ。

题目描述​

热空气横掠薄壁铜管,加热管内冷却水。分别建立空气对流、管壁导热和水侧对流热阻,按恒壁温模型推导水温变化及总传热量。根据给定努塞尔数比较各热阻、讨论两侧速度的影响,再忽略铜壁热阻给出总传热量公式。

Kai​

(1)​

dQ=haπDdx(T∞−Ta)=λCπDdxt(Ta−Tw)=hwπDdx(Tw−Tm).dQ=h_a\pi Ddx(T_\infty-T_a) =\frac{\lambda_C\pi Ddx}{t}(T_a-T_w) =h_w\pi Ddx(T_w-T_m).
dRa=1haπDdx,dRC=tλCπDdx,dRw=1hwπDdx,dR=dRa+dRC+dRw.\boxed{dR_a=\frac1{h_a\pi Ddx},\quad dR_C=\frac t{\lambda_C\pi Ddx},\quad dR_w=\frac1{h_w\pi Ddx},\quad dR=dR_a+dR_C+dR_w}.

(2)​

m˙=ρπD2U0/4\dot m=\rho\pi D^2U_0/4。上流・下流のエネルギー流量は m˙CPTm\dot mC_PT_m、m˙CP(Tm+dTm)\dot mC_P(T_m+dT_m) なので

m˙CPdTmdx=hwπD(Tw−Tm).\boxed{\dot mC_P\frac{dT_m}{dx}=h_w\pi D(T_w-T_m)}.

(3)​

C=m˙CPC=\dot mC_P、Nw=hwπDL/CN_w=h_w\pi DL/C とすると

T1=Tw−(Tw−T0)e−Nw,Q=C(Tw−T0)(1−e−Nw).\boxed{T_1=T_w-(T_w-T_0)e^{-N_w}},\qquad \boxed{Q=C(T_w-T_0)(1-e^{-N_w})}.

(4)​

hw=140(0.6)0.02=4200,ha=60(0.03)0.02=90[W/(m2K)].h_w=\frac{140(0.6)}{0.02}=4200, \qquad h_a=\frac{60(0.03)}{0.02}=90 \quad[\mathrm{W/(m^2K)}].

単位面積当たりの抵抗は

1ha=1.11×10−2,tλC=5.0×10−6,1hw=2.38×10−4[m2K/W].\frac1{h_a}=1.11\times10^{-2},\quad \frac t{\lambda_C}=5.0\times10^{-6},\quad \frac1{h_w}=2.38\times10^{-4}\quad[\mathrm{m^2K/W}].

空気側抵抗が支配的である。U∞U_\infty を上げると ha∝U∞0.6h_a\propto U_\infty^{0.6} が増し、伝熱量の増加が大きい。U0U_0 の増加による水側抵抗の改善は、既に小さいため効果が小さい。

(5)​

管壁抵抗を無視すると Ta≃TwT_a\simeq T_w。全長での外側熱収支は Q=haπDL(T∞−Tw)Q=h_a\pi DL(T_\infty-T_w) である。(3) と連立し、F=1−e−hwπDL/CF=1-e^{-h_w\pi DL/C} とおいて

Q=CF(T∞−T0)1+CF/(haπDL).\boxed{Q=\frac{CF(T_\infty-T_0)}{1+CF/(h_a\pi DL)}}.

Reference​