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東北大学 工学研究科 機械・知能系 2017年8月実施 材料物性学 第2問

Author​

祭音Myyura (co-authored with GPT 6 Astra)

Description​

  1. 973 K973\,\mathrm{K} で,鉄板の片面が浸炭雰囲気,反対面が脱炭雰囲気にさらされていると仮定する。ここで炭素拡散の定常状態が成り立っており,炭素濃度は鉄板の浸炭側表面から深さ 5.0×10−3 m5.0\times10^{-3}\,\mathrm{m} 地点では 1.2 kg/m31.2\,\mathrm{kg/m^3},深さ 1.0×10−2 m1.0\times10^{-2}\,\mathrm{m} 地点では 0.8 kg/m30.8\,\mathrm{kg/m^3} であった。脱炭雰囲気にさらされた表面直下の炭素濃度は零であったとする。この温度における鉄中の炭素の拡散係数は 3.0×10−11 m2/s3.0\times10^{-11}\,\mathrm{m^2/s} とする。以下の問いに答えよ。必要であれば気体定数 R=8.31 J/(mol⋅K)R=8.31\,\mathrm{J/(mol\cdot K)},e≒2.72e\fallingdotseq2.72,ln⁡2=0.69\ln2=0.69,ln⁡10=2.30\ln10=2.30 を用いよ。

(1) 鉄板を通過する炭素の流束を求めよ。

(2) 浸炭側表面から深さ 1.0×10−3 m1.0\times10^{-3}\,\mathrm{m} 地点の炭素濃度を求めよ。

(3) 鉄板の厚さを求めよ。

(4) 振動因子を 6.0×10−7 m2/s6.0\times10^{-7}\,\mathrm{m^2/s} とする。この時の拡散の活性化エネルギーを求めよ。

(5) 炭素の拡散係数が 973 K973\,\mathrm{K} における拡散係数の 1/21/2 となる温度を求めよ。

题目描述​

  1. 假设在 973 K973\,\mathrm{K} 下,铁板的一面暴露于渗碳气氛,另一面暴露于脱碳气氛。碳扩散已达到稳态。在距铁板渗碳侧表面深度 5.0×10−3 m5.0\times10^{-3}\,\mathrm{m} 处,碳浓度为 1.2 kg/m31.2\,\mathrm{kg/m^3};在深度 1.0×10−2 m1.0\times10^{-2}\,\mathrm{m} 处,碳浓度为 0.8 kg/m30.8\,\mathrm{kg/m^3}。设脱碳气氛一侧紧贴表面下方的碳浓度为零。该温度下碳在铁中的扩散系数为 3.0×10−11 m2/s3.0\times10^{-11}\,\mathrm{m^2/s}。回答下列问题。必要时使用气体常数 R=8.31 J/(mol⋅K)R=8.31\,\mathrm{J/(mol\cdot K)},e≒2.72e\fallingdotseq2.72,ln⁡2=0.69\ln2=0.69,ln⁡10=2.30\ln10=2.30。

(1) 求穿过铁板的碳通量。

(2) 求距渗碳侧表面深度 1.0×10−3 m1.0\times10^{-3}\,\mathrm{m} 处的碳浓度。

(3) 求铁板厚度。

(4) 设频率因子为 6.0×10−7 m2/s6.0\times10^{-7}\,\mathrm{m^2/s},求扩散的活化能。

(5) 求碳的扩散系数等于 973 K973\,\mathrm{K} 时扩散系数的一半时的温度。

Kai​

(1)​

定常1次元拡散では d2C/dx2=0d^2C/dx^2=0。濃度勾配は

dCdx=0.80−1.20.010−0.005=−80 kg/m4.\frac{dC}{dx}=\frac{0.80-1.2}{0.010-0.005}=-80\ \mathrm{kg/m^4}.

フィックの第1法則より

J=−DdCdx=2.4×10−9 kg/(m2 s).\boxed{J=-D\frac{dC}{dx}=2.4\times10^{-9}\ \mathrm{kg/(m^2\,s)}}.

方向は浸炭面から脱炭面への +x+x 方向である。

(2)​

濃度分布は、xx をmで表して C(x)=1.6−80x kg/m3C(x)=1.6-80x\ \mathrm{kg/m^3}。従って

C(0.001)=1.52 kg/m3≃1.5 kg/m3.\boxed{C(0.001)=1.52\ \mathrm{kg/m^3}\simeq1.5\ \mathrm{kg/m^3}}.

(3)​

脱炭面で C=0C=0 だから、板厚は

h=1.680=2.0×10−2 m=20 mm.\boxed{h=\frac{1.6}{80}=2.0\times10^{-2}\ \mathrm m=20\ \mathrm{mm}}.

(4)​

Q=RTln⁡D0D=8.31×973×ln⁡(2.0×104).Q=RT\ln\frac{D_0}{D}=8.31\times973\times\ln(2.0\times10^4).

ln⁡(2×104)=0.69+4×2.30=9.89\ln(2\times10^4)=0.69+4\times2.30=9.89 より

Q≃8.0×104 J/mol=80 kJ/mol.\boxed{Q\simeq8.0\times10^4\ \mathrm{J/mol}=80\ \mathrm{kJ/mol}}.

(5)​

ln⁡D(T′)D(973)=−QR(1T′−1973)=−ln⁡2.\ln\frac{D(T')}{D(973)}=-\frac QR\left(\frac1{T'}-\frac1{973}\right)=-\ln2.

従って

T′=973×9.899.89+0.69≃9.1×102 K.\boxed{T'=\frac{973\times9.89}{9.89+0.69}\simeq9.1\times10^2\ \mathrm K}.

Reference​